шпаргалка

[ Назад ]

12-билет

І. Исследование нефтяных скважин при неустановившихся режимах.

ІІ. Основы подъема газожидкостной смеси. Условия фонтанирования скважин и возможные методы продления

ІІІ. Ресурсы нефти и газа.



Основы подъема газожидкостной смеси. Условия фонтанирования скважин и возможные методы продления.

Подъем жидкости из скважин нефтяных месторождений практически всегда сопровождается выделением газа. Поэтому для понимания процессов подъема жидкости из скважин, умения проектировать установки для подъема и выбирать необходимое оборудование, надо знать законы движения газожидкостных смесей (ГЖС) в трубах. При всех известных способах добычи нефти приходится иметь дело с движением газожидкостных смесей либо на всем пути от забоя до устья, либо на большей части этого пути. Эти законы сложнее законов движения однородных жидкостей в трубах и изучены хуже. Если при движении однофазного потока приходится иметь дело с одним опытным коэффициентом λ (коэффициент трения), то при движении двухфазного потока - газожидкостных смесей приходится прибегать по меньшей мере к двум опытным характеристикам потока, которые в свою очередь зависят от многих других параметров процесса и условий движения, многообразие которых чрезвычайно велико.

Физика процесса движения газожидкостной смеси в вертикальной трубе.Зависимость подачи жидкости от расхода газа

Качественную характеристику процесса движения газожидкостной смеси (ГЖС) в вертикальной трубе легче уяснить из следующего простого опыта (рис. 7.1). Представим, что трубка 1 длиною L погружена под уровень жидкости неограниченного водоема на глубину h. К нижнему открытому концу трубки, который по аналогии с промысловой терминологией будем называть башмаком, подведена другая трубка 2 для подачи с поверхности сжатого газа. На трубке имеется регулятор расхода 3, с помощью которого можно установить желаемый расход газа.



Рис. 7.1. Принципиальная схема газожидкостного подъемника



Давление у башмака подъемной трубки 1 будет равно гидростатическому на глубине h - P1 = rgh и, очевидно, не будет изменяться от того, много или мало газа подается к башмаку. По трубке 2 подается газ, и в трубке 1 создается газожидкостная смесь средней плотности rс, которая поднимается на некоторую высоту H. Поскольку внутренняя полость трубки 1 и наружная область являются сообщающимися сосудами, имеющими на уровне башмака одинаковые давления, то можно написать равенство



откуда

. (7.1)

Плотность смеси в трубке rс зависит от расхода газа V. Чем больше V, тем меньше rс. Изменяя V, можно регулировать Н. При некотором расходе V = V1 величина Н может достигнуть L. При V<V1 H<L. При V>V1 H>L и наступит перелив жидкости через верхний конец трубки 1. При дальнейшем увеличении V расход поступающей на поверхность жидкости q увеличится. Однако при непрерывном увеличении V расход жидкости не будет увеличиваться непрерывно, так как под воздействием неизменяющегося перепада давления DР = Р1 - Р2 (Р1 = const, так как h = const), труба определенной длины L и диаметра d должна пропускать конечное количество жидкости, газа или газожидкостной смеси. Таким образом, при некотором расходе газа V=V2 дебит достигнет максимума q = q max.

Можно представить другой крайний случай, когда к башмаку подъемной трубы подводится так много газа, что при постоянном перепаде давления DР = Р1 - Р будет идти только газ, DР будет расходоваться на преодоление всех сопротивлений, вызванных движением по трубе чистого газа. Расход этого газа пусть будет V=V3. Если к башмаку подать еще больший расход (V>V3), то излишек газа не сможет пройти через подъемную трубу, так как ее пропускная способность при данных условиях (L, d, DP) равна только V3, и устремится мимо трубы, оттесняя от башмака жидкость. Очевидно, при этом расход жидкости будет равен нулю (q = 0). Таким образом, из этого опыта можно сделать следующий вывод.

1. При V<V1 q = 0 (H < L).

2. При V = V1 q = 0 (H = L) (начало подачи).

3. V1 < V < V2 0 < q < qmax (H > L),

4. При V = V2 q = qmax (точка максимальной подачи).

5. При V2 < V < V 3 qmax > q > 0.

6. При V = V3 q = 0 (точка срыва подачи).

Обычно правая ветвь кривой q(V) (рис. 7.2) пологая, левая крутая.



Рис. 7.2. Зависимость подачи q газожидкостного подъемника от расхода газа V



Для всех точек кривой постоянным является давление P1, так как погружение h в процессе опыта не изменялось. Существует понятие - относительное погружение e = h / L. Таким образом, для данной кривой ее параметром будет величина относительного погружения ε.

7.1.2. Зависимость положения кривых q (V) от погружения

Поскольку при наших рассуждениях никаких ограничений на величину e не накладывалось, то при любых e, лежащих в пределах 0 < e < 1, вид соответствующих кривых q(V) будет одинаковый. При увеличении е новые кривые q(V) обогнут прежнюю, так как с ростом h потребуется меньший расход газа для наступления перелива. По тем же причинам возрастет qmax, а точка срыва подачи на соответствующих кривых сместится вправо. При уменьшении e все произойдет наоборот. Новые кривые q(V) расположатся внутри прежних и при e = 0 кривая q(V) выродится в точку. Другой предельный случай - e = 1 ( h = L, 100% погружения). В этом случае при бесконечно малом расходе газа немедленно произойдет перелив. Точка начала подачи сместится в начало координат. Кривая q(V) для e = 1 начнется в начале координат и обогнет все семейство кривых. Таким образом, каждый газожидкостный подъемник характеризуется семейством кривых q(V), каждая из которых будет иметь свой параметр e (рис. 7.3).



Рис. 7.3. Семейство кривых q(V) для газожидкостного подъемника данного диаметра

7.1.3. Зависимость положения кривых q(V) от диаметра трубы

В наших рассуждениях никаких ограничений на диаметр подъемной трубы и на ее длину не накладывается. Поэтому аналогичное семейство кривых q(V) должно существовать для подъемников любого диаметра и любой длины. Однако возникает вопрос, как располагать повое семейство кривых для трубы диаметром d2 > d1 по отношению к прежним кривым. Увеличение диаметра потребует большого расхода газа, так как



Рис. 7.4. Семейство кривых q(V) для двух газожидкостных подъемников различных диаметров



объем жидкости, который необходимо разгазировать для достижения данной величины rс, при прочих равных условиях ( h = const, L = const) возрастает пропорционально d2. Пропускная способность трубы по жидкости, газу или газожидкостной смеси (ГЖС) также возрастет. Поэтому для увеличенного диаметра будет существовать также семейство кривых q(V), все точки которого будут смещены вправо, в сторону увеличенных объемов, кроме одной точки, совпадающей с началом координат для кривой q(V) при e = 1. В каждом из этих семейств и любых других, кривые q(V) при значениях e, близких к единице и к нулю, не имеют практического значения, так как они либо неосуществимы (e = 0), либо бессмысленны (e = 1), и введены в рассуждения только для понимания физики процессов, происходящих при движении ГЖС в трубах.

7.1.4. К. п. д. процесса движения ГЖС

На каждой кривой q(V) имеется еще одна характерная и очень важная точка, точка так называемой оптимальной производительности, соответствующая наибольшему к. п. д. Если проанализировать произвольную кривую q(V), для которой e = const, то для нее будут справедливы следующие рассуждения.

Из определения понятия к. п. д. следует, что

. (7.2)

Полезная работа заключается в поднятии жидкости с расходом q на высоту L - h, так что

. (7.3)

Затраченная работа - это работа газа, расход которого, приведенный к стандартным условиям, равен V. Полагая для простоты, что процесс расширения газа изотермический, на основании законов термодинамики идеальных газов можем записать

, (7.4)

где Р1 + Рo - абсолютное давление у башмака; Р2 + Ро - то же на устье, Ро - атмосферное давление.

Подставляя (7.3) и (7.4) в (7.2), получим

. (7.5)

В (7.5) все величины, кроме q и V, постоянны, так как рассматривается одна кривая q(V), для которой ε = const. Следовательно, для данной кривой

, (7.6)

где С - константа.

Поэтому к. п. д. будет иметь максимальное значение в той точке, в которой отношение q / V максимально. Но q / V = tg φ, так как q - ордината, V - абсцисса, φ - угол наклона прямой, проведенной из начала координат через данную точку (q, V). Только для касательной tgφ будет иметь максимальное значение, так как только для нее угол φ максимален. Поэтому в точке касания прямой, проведенной из начала координат с кривой q(V), получаются такой дебит q и такой расход газа V, при которых к. п. д. процесса будет наибольшим. Расход q при максимальном к. п. д. называют оптимальным дебитом qoпт.

Таким образом, для любой кривой q(V), имеющей ε = const, оптимальный расход жидкости определится как точка касания касательной, проведенной из начала координат.

7.1.5. Понятие об удельном расходе газа

Удельным расходом газа называют отношение

. (7.7)

Из определения следует, что для точек начала и срыва подачи, когда q = 0, а V > 0, удельный расход R обращается в бесконечность. Для режима оптимальной подачи, когда к. п. д. максимален, R минимально. Это очевидно, так как при максимальном



Рис. 7.5. Зависимость удельного расхода газа R от общего расхода газа V для данной кривой q (V)



к. п. д. должно расходоваться минимально возможное количество газа на подъем единицы объема жидкости. При режиме максимальной подачи (qmax) η < ηmax. Поэтому и удельный расход газа R будет при этом режиме больше оптимального. Величина R может быть получена для любой точки кривой q(V) путем деления абсциссы на ординату данной точки (рис. 7.5).

7.1.6. Зависимость оптимальной и максимальной подач от относительного погружения

Для любого семейства кривых q(V), построенного для данного диаметра труб, можно найти qmax и qопт и проследить их зависимость от изменения относительного погружения ε. С увеличением ε величины qmax также увеличиваются по криволинейному закону (см. рис. 7.3 и 7.4). Что касается qопт, то последние, во-первых, всегда остаются меньше соответствующих qmax и, во-вторых, сначала увеличиваются с ростом ε, а затем при 0,5 < ε < 1 начинают уменьшаться. В частности, при ε = 1 кривая q(V) выходит из начала координат. Поэтому касательная, проведенная из начала координат, будет иметь точку соприкосновения с кривой q(V) в начале координат. Это



Рис. 7.6. Зависимость оптимальной qопт и максимальной qmax подачи от относительного нагруження ε

означает для q(V) при ε = 1 qопт = 0. Таким образом, величины qопт должны сначала увеличиваться, затем уменьшаться и при ε = 1 обращаться в нуль. Наибольшая величина qопт достигается при ε = 0,5 - 0,6 (рис. 7.6). Это подтверждается и многочисленными опытами различных исследователей. Отсюда можно сделать важный для практики вывод: для достижения наибольшей эффективности работы газожидкостного подъемника необходимо осуществить погружение подъемной трубы под уровень жидкости на 50 - 60% (ε = 0,5 - 0,6) от всей длины трубы L. Однако эта рекомендация в реальных условиях не всегда может быть выполнена из-за низкого динамического уровня или из-за ограниченного давления газа, используемого для этой цели.



Основными источниками естественного фонтанирования является потенциальная энергия жидкости Wж и газа Wг, выделяющегося нефти при давлении, меньшем давления насыщения. Таким образом, естественное фонтанирование осуществляется только за счет природной энергии Wп, которой обладает продукция скважины на забое Wзаб ;

. (5.1)

В зависимости от физико-химических свойств продукции и технологического режима работы скважины составляющие при энергии (Wж и Wг) могут быть различными по величине:

,

, (5.2)



В зависимости от соотношения этих слагаемых природной энергии, а также от соотношения Рзаб и P|нас можно использовать различные принципиальные схемы оборудования добывающих скважин которые представлены на рис. 5.4.

Если разработка ведется при искусственном воздействии на залежь например, поддержанием пластового давления, то в залежь: значительное количество потенциальной энергии с поверхности, которая распределяется между скважинами, и на каждую скважину приходится определенное количество искусственно введенной энергии Wи.

В общем случае энергия, которой располагает продукция на забое скважины, такова:



или

(5.3)

Из выражения (5.3) следует, что при Wu = 0 подъем продукции скважины осуществляется только за счет природной энергии, поэтому такой способ будем называть естественным фонтанированием. Если же Wu > О, то такой способ подъема продукции будем называть искусственным фонтанированием. Если в выражении (5.3) положить Wи = 0 и Wг = 0 (Py>Pнас), то

(5.4)

и такой вид фонтанирования называется артезианским.

Возвратимся к рис. 5.4, на котором схематично показаны скважины, осуществляющие подъем продукции за счет фонтанирования.

Схема, представленная на рис. 5.4 а, предпочтительна в том случае, когда Wж < Wг (P6 < Рзаб), т.е. для нефтей различной газонасыщенности и с большим давлением насыщения (Рзаб ≤ Рнас), что позволяет в значительной степени использовать природную энергию газа на подъем продукции (Н6 ≈ LC).

Схема, представленная на рис. 5.4б, предпочтительна в том случае, когда Wж > Wг, т.е. для нефтей с невысокой газонасыщенностью и небольшим давлением насыщения. С целью максима использования природной энергии газа башмак подъемника, необходимо спускать на глубину, соответствующую давлению насыщения (Рб = Рнас, Нб< LC ).

Схема, представленная на рис. 5.4в, предпочтительна в том случае, когда Wж > Wг (Рзаб >Рнас, Рб < Р|нас), и может быть рекомендована для различных физико-химических свойств продукции при определенных технологических ограничениях. По экономическим критериям эта схема может не уступать двум предыдущим.

Схема, представленная на рис. 5.4 г, характерна для артезианских скважин и технологически отличается от описанных тем, что давление на устье скважины больше или равно давлению насыщения (Ру ≥ Рнас).

Забойное давление для таких скважин рассчитывается так:

, (5.5)

где ρж – плотность продукции скважины, кг/м3;

- суммарные потери энергии на преодоление сопротивлений, определяемых динамикой потока, Па.

Глубина спуска башмака подъемника Нб в таких скважинах может быть различной и зависит только от свойств продукции и режима ее движения. В отдельных случаях допустима эксплуатация таких скважин без подъемных труб.





Рис. 5.4. Схемы оборудования скважин при фонтанировании:

а – условия: Wж ≤ Wг, Рзаб ≤ Рнас, Рб ≤ Р|нас, Нб= LC;

б – условия: Wж > Wг, Рзаб >Рнас, Рб = Р|нас, Нб< LC;

в- условия: Wж > Wг, Рзаб >Рнас, Рб < Р|нас, Нб< LC;

г – условия: Wж =Wг, (Wг = 0), Ру ≥ Р|нас, Нб< LC (Нб≥0);

I – зона движения жидкости в скважине;

II – зона движения газожидкостной смеси в скважине;

III – зона движения газожидкостной смеси в подъемнике



Ресурсы нефти и газа.

Недра конкретного региона характеризуются начальными потенциальными ресурсами УВ. В степени разведанности месторождения выделяют запасы обнаруженных (достоверных) и предполагаемых (вероятных) скоплений УВ. Первые подразделяются на 4 категории: А, В, С1 и С2. Запасы категории А+В+С1 называют разведанными, или промышленными. Запасы С2 – предварительно оцененные. Запасы С3 – перспективные и Д – прогнозные ресурсы. Запасы любых категорий – это геологические запасы, экономическая целесообразность разработки определяется извлекаемыми запасами.

Согласно принятой классификации все запасы нефти и ее ресурсы подразделены на категории А, В, С1, С2, С3, Д1, Д2.

Запасы А и В считаются запасами высокой категории. Это достоверные запасы, находящиеся в разбуренной части месторождения.

С1-это запасы, находящиеся внутри доказанного контура нефтеносности, но относятся к неразбуренной эксплуатационным бурением части месторождения.

Запасы С2-это запасы в прилегающих к контуру нефтеносности частях месторождения, но находятся в недостаточно изученных пропластках.

Запасы С3-это запасы, расположенные в геологических структурах, но не вскрытые разведочным бурением (перспективные запасы).

Запасы категорий Д1 и Д2- прогнозные. Они считаются запасами низких категорий и определяются на основе оценочных геологических и геофизических расчетов с учетом возможного наличия в регионе структурных ловушек нефти и газа и их нефтегазоносности.

Согласно действующей Классификации, запасы месторож¬дений нефти и газа по народнохозяйственному значению разделяются на две группы, подлежащие отдельному учету: балансовые запасы, вовлечение которых в разработку в на¬стоящее время экономически целесообразно, и забалансо¬вые, вовлечение которых в настоящее время экономически нецелесообразно или технически и технологически невоз¬можно, но которые в дальнейшем могут быть переведены в балансовые.

В балансовых запасах нефти, растворенного газа, конден¬сата и содержащихся в них компонентов подсчитываются и учитываются извлекаемые запасы, т.е. часть балансовых за¬пасов, которую экономически целесообразно извлечь из пла¬ста при рациональном использовании современной техники и технологии добычи нефти и газа.

Различают начальные и текущие запасы нефти, газа и конденсата.

Начальные балансовые (соответственно начальные извле¬каемые) запасы УВ - это запасы залежи или месторождения до начала разработки. Текущие балансовые (соответственно те¬кущие извлекаемые) запасы - это запасы, составляющие на определенную дату разность между начальными запасами и накопленной добычей.

КАТЕГОРИИ:

Network | английский | архитектура эвм | астрономия | аудит | биология | вычислительная математика | география | Гражданское право | демография | дискретная математика | законодательство | история | квантовая физика | компиляторы | КСЕ - Концепция современного естествознания | культурология | линейная алгебра | литература | математическая статистика | математический анализ | Международный стандарт финансовой отчетности МСФО | менеджмент | метрология | механика | немецкий | неорганическая химия | ОБЖ | общая физика | операционные системы | оптимизация в сапр | органическая химия | педагогика | политология | правоведение | прочие дисциплины | психология (методы) | радиоэлектроника | религия | русский | сертификация | сопромат | социология | теория вероятностей | управление в технических системах | физкультура | философия | фотография | французский | школьная математика | экология | экономика | экономика (словарь) | язык Assembler | язык Basic, VB | язык Pascal | язык Си, Си++ |