Гидравлический расчет кольцевой газовой сети низкого давления. Особенности расчета кольцевых газовых сетей.
Схема кольцевой газовой сети показана на рис.5.9.
Рис.5.9. Кольцевая газовая сеть: а-одно кольцо; б - два кольца; к- концевой узел встречи потоков; ΔQ- циркуляционный расход.
Сеть может состоять из одного кольца (рис.5.9 а) или нескольких колец, например, из двух колец (рис.5.9 б). Кольцевой газопровод можно легко получить из тупикового ( см .рис. 5.8), соединяя, например, узлы 6 и 9 веток 1 и 2. Такое соединение показывает, что строительство и эксплуатация кольцевого газопровода обходится дороже, чем тупикового ,из-за появления дополнительной газовой линии ( в рассмотренном случае линия 6-9). Однако кольцевой газопровод значительно надежнее тупикового. В тупиковом газопроводе отказ одного из участков приводит к прекращению подачи газа к некоторым потребителям. Положим, что отказал участок 2-3 ( см. рис. 5.8), тогда остаются без газа узлы 3,4,5 и 6. Теперь допустим, что отказал участок 2-3 кольцевого газопровода (см рис.5.9а). В этом случае ни к одному из узлов не прекращается подача газа. И если ранее к узлу 3 поступал газ по линии 1-2-3, то теперь газ будет поступать по линии 1-8-7-6-5-4-3.
Кольцевые сети, как наиболее надежные, используются преимущественно для газопроводов высокого и среднего давления, соединяющих крупных потребителей газа ( промпредприятия, бани, котельные и др.), см. таблицу 3.1.Такие кольцевые сети рассчитываются как сети с сосредоточенными расходами газа [6].
Иногда кольцевыми выполняются сети низкого давления, обслуживающие городские микрорайоны. Они рассчитываются как сети с равномерно распределенными расходами газа.
Рассмотрим расчет такой распределительной кольцевой газовой сети, состоящей из одного кольца ( см. рис. 5.9 а). Гидравлический расчет ведется методом приближений, так как возможное количество уравнений, описывающих течение газа в кольцевой сети, включая два закона Кирхгофа, не является достаточным для прямого решения задачи определения расчетного расхода газа, диаметра и перепада давления для каждого участка кольцевого газопровода [2].
Приведем последовательность расчета одного газового кольца ( рис. 5.9а).
1.Выбираем наглаз концевой узел К таким образом, чтобы по часовой стрелке (перепады давления принимаются положительными) и против часовой стрелки ( перепады отрицательные), потери были бы одинаковыми с целью обеспечения 2-го закона Кирхгофа: (5.26)
где индекс К в знаке суммы свидетельствует о суммировании по кольцу.
2.Определяем длину каждого из участков. Эти и последующие результаты заносятся в табл. 5.2.
Таблица 5.2. К гидравлическому расчету распределительной кольцевой газовой сети низкого давления.
Ветка Участок i,
м Qпi,
м3/ч Qузлj,
м3/ч Qтрi,
м3/ч Qрi,
м3/ч dнi ×Si,
мм мм i/i,
Па/м i
Па
Па м3/ч Qpiн,
м3/ч Па/м
iн
Па
нач кон
1 1-2
2-3
3-4(к)
2 1-8
8-7
7-6
6-5
5-4(к)
Qобщ= м3/ч; qр1= Па/м; qр2= Па/м; dнS= мммм; Q= м3/ч.
3.При известном общем часовом расходе газа Qобщ., подаваемого сетевым ГРП, определяем по следующим формулам:
• Удельный расход (5.15).
• Путевые расходы (5.14).
• Узловые расходы (5.18).
• Правильность расчета путевых и узловых расходов (5.19).
4.Вычисляем транзитные расходы по часовой и против часовой стрелки, начиная с концевого узла 4 (к):
Qтр3-4=0; Qтр2-3= Qп3-4 ; Qтр1-2=Qп3-4 + Q п2-3;
Qтр5-4=0; Qтр6-5= Qп5-4 ; Qтр7-6=Qп5-4 + Q п6-5;
Qтр8-7= Qп5-4 + Q п6-5+ Q п7-6 ; Qп1-8=Qп5-4 + Q п6-5+ Q п7-8+ Q п8-7.
5.Определяем расчетные часовые расходы газа для каждого участка по формуле (5.16).
6.Имея в виду, что расчетный перепад давления р=1200Па, вычисляем удельные потери отдельно для ветки 1 [1-2-4 (к)] и для ветки 2 [1-8-4 (к)], ( Па/м):
, (5.27)
, (5.28)
где 1,1 – коэффициент, учитывающий местные потери; индексы 1,2 относятся к первой и второй веткам.
7.Зная расчетные расходы Qрi и удельные потери для каждой ветки, с помощью номограммы ( рис. 5.1) находим для каждого участка диаметр dнi ×Si.
Диаметры менее 573 для распределительных газопроводов не применяются.
8.Диаметры кольцевых участков принимаются одинаковыми или отличными не более чем на 15-20% для уменьшения номенклатуры трубопроводов при строительстве. Помимо этого, кольцо с сильно отличающимися диаметрами перестает быть резервированным, т.к. участки с малыми диаметрами не смогут пропускать нужные расходы при аварийных ситуациях из-за повышенных сопротивлений. В случае кольца с участками одного и того же диаметра средний диаметр рассчитывается по формуле:
, (5.29)
где 1,1 –коэффициент, учитывающий эквивалентность металлоемкости кольца с постоянным и переменным диаметром; суммирование ведется по всем участкам кольца. С использованием рис. 5.1 принимается действительный диаметр dн ×S, близкий к dнср.
9.При известном диаметре dн ×S и известном расчетном расходе Qрi для каждого участка по рис.5.1 определяется отношение рi/i, по которому находится перепад давления на каждом участке по формуле:
10. В связи с тем, что неизвестен действительный узел К и дискретные значения диаметров участков dнi ×Si заменены постоянным диаметром dн ×S, второй закон Кирхгофа (5.26) не выполняется. Поэтому возникает задача определения истинного газораспределения по участкам кольца. Для этого на участки кольца накладывается циркуляционный расход ΔQ ( см. рис. 5.9а), который определяется по формуле Лобачева-Кросса (м3/ч): , (5.31)
где α=1.75 для газопроводов низкого давления; при суммировании в числителе учитывается знак перепада давления ( см. п.1).
Рассчитанное по формуле (5.31) значение ΔQ со своим знаком заносится в таблицу 5.2.
11. Положительное значение ΔQ свидетельствует о движении циркуляционного потока по часовой стрелке ( см. рис. 5.9а), отрицательное – против часовой стрелки. В первом случае (ΔQ положительно) циркуляционный расход увеличивает транзитные расходы через участки ветки1 и уменьшает транзитные расходы через участки ветки 2. Во втором случае –наоборот. В связи с тем , что газоотдача кольцевого газопровода от наложения циркуляционного расхода ΔQ не изменяется и сохраняется, равной Qобщ, то путевые и узловые расходы не изменяются, а изменяются только транзитные расходы. Поэтому при наложении циркуляционного расхода ΔQ новые значения расчетных расходов определяются по формулам:при Q>0 : Qрiн=Qpi± |ΔQ| , (5.32)
где значение плюс соответствует ветке 1, а минус –ветке2;
при Q<0 : Qрiн=Qpi± |ΔQ| , (5.33)
где знак минус соответствует ветке 1, а знак плюс – ветке 2.
12.По известным Qрiн и dн ×S с помощью рис.5.1 находятся новые отношения рiн/i для каждого участка. По этим отношениям определяются новые перепады давления
Δрiн=1,1 (Δрiн/i) i. (5.34)
13. Соответствие полученных результатов второму закону Кирхгофа (5.26.) оценивается неувязкой (неравенством) перепада давления на ветке 1 и ветке 2:
(5.35)
где индексы 1 и 2 соответствуют ветке 1 и ветке2.
Расчет кольцевого газопровода считается завершенным, если |δ| . В противном случае следует:
1). поменять концевой узел К или
2). увеличить диаметр участков той ветки, где перепад давления оказался больше, или уменьшить диаметр участков ветки, где перепад давления меньше, и провести все расчеты снова.
Отметим, что смена концевого узла К существенно влияет на неувязку .
14. Помимо выполнения требований по неувязке (|δ|), должно выполнятся следующие условие по коэффициенту использования давления:
.(5.36)
Если условие (5.36) не выполняется, то следует повторить все расчеты, увеличив диаметр газопровода dн ×S.
Следует отметить, что гидравлический расчет газопровода с двумя ( см. рис.5.9б) и большим числом колец, значительно усложняется из-за необходимости увязывать циркуляционные расходы в кольцах. Так при двух кольцах циркуляционные расходы влияют на транзитный , а следовательно, на расчетный расход, который должен удовлетворять условиям течения газа как в первом, так и во втором кольце. Поэтому гидравлические расчеты многокольцевых газопроводов проводят с использованием компьютерных программ.